بررسی مشخصات وخواص لحیم نا همجنس آلیاژ حافظه دار TINI و فولاد ضد زنگ 14 ص

اختصاصی از هایدی بررسی مشخصات وخواص لحیم نا همجنس آلیاژ حافظه دار TINI و فولاد ضد زنگ 14 ص دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک دانلود و خرید پایین توضیحات

فرمت فایل word  و قابل ویرایش و پرینت

تعداد صفحات: 15

عنوان تحقیق:

بررسی مشخصات وخواص لحیم نا همجنس آلیاژ حافظه دار TINI و فولاد ضد زنگ

تاریخچه

آلیاژ حافظه دار TINI ماده ای است کاربردی با استفاده وسیع در بسیاری از منابع از جمله صنایع هوا فضا . انرژی هسته ای صنایع دریایی علوم پزشکی می باشد.این آلیاژ دارای خاصیت ویژه حافظه دار SME الاستیک بسیار بالا . مقاومت به سایش و فرسایش بسیار خوب و پایداری بالا در محیط بیو شیمیایی می باشد.( 1)

.امروزه در صنایع پزشکی از آلیاژ TINI و همچنین فولاد ضد زنگ برای ساخت سیستمهای ارتودنسی دندان استفاده می شود . خاصیت هوشمندی و همچنین الاستیکی بالای آلیاژ TINI به دندان ها این امکان را می دهد که در یک دوره درمانی بلند مدت و تحت نیروی کم ولی مداوم سیمها مکان خود را تصحیح کنند با این روش می توان تغییر فرم زیادی در دندان ها بدون اعمال نیروی زیاد اعمال نمود.(3)

با این وجود استحکام نسبتا پائین این آلیاژ باعث شل شدن تدریجی سیم در حین حرکت دندان ها در جهت مخالف می گردد. در مقابل استفاده از فولاد ضد زنگ بعلت استحکام بالا عیب مذکور را بر طرف می کند. ولی فلاد نیز بعلت داشتن الاستیکیه کم باعث اعمال نیروی زیاد به دندانها شده و از حرکت تدریجی آنها در حین دوره درمانی جلوگیری می کند.

با این تفاسیر تولید یک اتصال ناهمجنس از آلیاژ TINIو فولاد ضد زنگ مزایای استفاده از هر دو ماده را بدنبال دشانه و باعث کاهش طول دره درمان و افزایش کییفیت کار می گردد.

مقدمه

مقاله حاضر حاصل مطالعه سه مقاله تحقیقی می باشد که در آنها اهداف زیر مورد نظر بوده است:

1)بررسی ارتباط بین ریز ساختار و خواص اتصال ناهمجنس و دستیابی به راهکارهای مناسب بمنظور به بهبود خواص اتصال(1)

2)بررسی تاثیر پارامترهای لحیم لیزر بر خواص اتصال (2)

3)مطالعه خواص خوردگی اتصال(3)

محققین فوق ابتدا با استفاده از جوشکاری میکروپلاسما اتصال فوق را تولید کردند که مشکلات این اتصال عبارت بودند از استحکام که جوش (159-127 پاسگال) بعلت تشکیل ساختار سرد و همچنین وسیع بودن منطقه متاثر از حرارت (HAZ) (2)

لذا در کار پژوهشی اخیر به تولید اتصال آلیاژ TINI و فولاد ضد زنگ با اسفتاده از پروسه لحیم سخت لیزر و سیم لحیمی از جنس آلیاژ نقره پرداختند که به بررسی اجمالی نحه کار و نتایج این تحقیق خواهیم پرداخت.

آلیاژ TINI با استحکام کششی 1319-1108 مگا پاسکال و کرنش 18-16 در صد استفاده شد. فیلد متان مورد استفاده دارای ترکیب شیمیائی 68-50 درصد جرمی نقره 30-10 درصد مس .

20-12 درصد روی و 10-0 درصد قلع می باشد. در بخش های دوم وسوم تحقیق از فیلد سما با ترکیب 52 درصد نقره .22%مس.18%روی .8% وزنی قلع استفاده شده که دمای سالید و مس آن 590 و دمای لیکوئید و مس آن 3/635 بوده است.

بررسی ارتباط بین ریز ساختار و خواص اتصال:(1)

فرآیند لحیم با استفاده از یک دستگاه لیزر(JY-100 ) انجام شد. خواص مکانیکی اتصال در دمای اتاق و با استفاده از دستگاه یونیور سال (CSS-44100) و ریز ساختار اتصال با استفاده از میکروسکوپ نوری ،آنالیزور تصویر (VIDAS) میکروسکوپ SEM و دستگاه X-RAY بررسی گردید.

استحکام کششی و سختی اتصال:(1)

شکل (1) نحوه انجام تست مکانیکی بر روی اتصال را نشان می دهد. در شکل (2) پارامترهای لحیم نشان داده شده اند و در شکل (3) نمودار تنش کرنش مربوط به اتصال تحت پارامترهای نادیده در شکل (2) رسم شده است.

نتایج نشان داد که بهترین استحکام کششی سوپر الاستیکی در شرایط ناحیه 10 بدست می آید.

استحکام کششی اتصال 360-320 مگا پاسکال بدست آمد وکرنش الاستیک تا حد 10-8 در صد قابل افزایش بود. در حرارت ورودی کمتر (ناحیه9) استحکام 210-190 مگا پاسکال بدست آمد.منظقه شکست ،فصل مشترک بین آلیاژ TINI و فیلد متال بود که بدلیل پایین بودن حرارت ورودی زمان کوتاه لحیم و در نتیجه پیوند ضعیف بین این دو قسمت است. در منطقه(C) که حرارت رودی لحیم بالا است. شکست اتصال از منطقه HAZ آلیاژ TINI است که نشان دهنده تغییر شدید خواص آلیاژ در این ناحیه می باشد. (شکل4) . همچنین استحکام کششی تا 320 – 300 مگا پاسکال کاهش یافته و سختی نیز کمتر شد.(شکل5).

سوپرالاستیسیته آلیاژ TINI(1)

شکل 6 نمودار تنش – کرنش را برای بار گذاری در سه حالت و سپس برداشتن بار ،نشان می دهد.همانطور که مشاهده می شود،کرنش ایجاد شده در اثر بارگذاری با بر داشتن بار تا حد زیادی قابل بازگشت است و لذا اتلاف سوپر الاستیسته آلیاژ تقریبا پایین می باشد.

تحت خشن بصورتی که در شکل (7) نشان داده شده انجام گردید. خش درست آلیاژ TINI تا زاویه 90 درجه و بعد تا زمان 30 ثانیه انجام شد. با افزایش زایه (B) و افزایش حرارت ورودی لحیم میزان اتلاف خاصیت سوپر الاستیسته آلیاژ TINIافزایش یافت.در شرایطی که پارامترهای لحیم در ناحیه a شکل (2) قرار دارد.اتلاف سوپر الاستیسته آلیاژ در منطقه HAZ کم است. در ناحیه b این اتلاف کمی بیشتر شده و در ناحیه C افزایش اتلاف قابل ملاحظه است. لذا با کنترل مناسب میزان حرارت ورودی می توان خاصیت سوپر الاستیسته و حافظه داری آلیاژ TINI را در حد مطلوب نگه داشت.

ریز ساختار اتصال غیر همجنس:(1)

همانطور که در شکل های ریز ساختاری منطقه لحیم مشاهده می شود (شکل 8) فیلد نقره ای قابلیت تر

مقاله در مورد رفتار خزشی آلیاژهای لحیم بدون سرب ZnCuAl

اختصاصی از هایدی مقاله در مورد رفتار خزشی آلیاژهای لحیم بدون سرب ZnCuAl دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

لینک پرداخت و دانلود *پایین مطلب*

فرمت فایل:Word (قابل ویرایش و آماده پرینت)

 تعداد صفحه125

بخشی از فهرست مطالب

فهرست مطالب

چکیده   1

مقدمه                                                                                                                              2

فصل دوم مروری بر منابع                                                                                                       4

1-2- تاریخچه لحیم   5

2-2- مشکلات زیست محیطی سرب   5

1-2-2- مفهوم بدون سرب   5

2-2-2- علت محدود کردن مصرف سرب   5

3-2- معیارها و اصول کلی برای انتخاب لحیم­های بدون سرب   6

4-2- سیستم­های لحیم بدون سرب پیشنهادی و خواص آن­ها   7

5-2- لحیم­های دما بالا   7

1-5-2- لحیم­های دما بالای Zn-3Cu-xAl 8

6-2- مروری بر خزش آلیاژهای لحیم   10

1-6-2- تعریف خزش   10

2 -6 -2- منحنی خزش   11

3-6-2- فرآیندهای تغیر شکل در خزش   15

1-3-6-2- لغزش نابجایی   16

2-3-6-2- خزش نابجایی   16

3-3-6-2- خزش نفوذی   19

4-3-6-2-  لغزش مرزدانه­ای   21

4-6-2- روش­های انجام آزمون خزش   22

1-4-6-2- خزش فروروندگی با فرورونده استوانه­ای   23

1-1-4-6-2- تحلیل آزمون خزش فروروندگی   24

5-6-2-خواص خزشی روی و آلیاژهای آن   27

1-5-6-2- رفتار خزش فروروندگی با فرورونده استوانه­ای آلیاژهای لحیم دما بالای Zn-Sn  27

7-2 آزمون سنبه برشی   29

1-7-2- استحکام برشی آلیاژهای لحیم بدون سرب دما بالای Zn-Sn  31

8-2 اندازه­گیری سختی گرم   33

فصل سوم مواد اولیه و روش انجام آزمایش­ها                                                                                34

1-3- تهیه مواد اولیه   35

2-3- ذوب و ریخته­گری   35

3-3- ذوب ریزی مجدد   37

4-3- متالوگرافی   37

5-3- سختی سنجی   37

1-5-3- سختی­سنجی در دمای محیط   37

2-5-3- آزمون سختی گرم   38

6-3- آزمون خزش فرورندگی   39

7-3- آزمون سنبه برشی   39

فصل چهارم نتایج                                                                                                               42

1-4- نتایج مربوط به آلیاژ Zn-3Cu-4Al 43

1-1-4- ریزساختار   43

2-1-4- نتایج آزمون خزش   45

3-1-4- نتایج آزمون سنبه برشی   50

4-1-4- نتایج آزمون سختی گرم   53

2-4- نتایج مربوط به آلیاژ Zn-3Cu-5Al 54

1-2-4- ریزساختار   54

2-2-4- نتایج آزمون خزش   56

3-2-4- نتایج آزمون سنبه برشی   60

4-2-4- نتایج آزمون سختی گرم   62

3-4- نتایج مربوط به آلیاژ Zn-3Cu-6Al 62

1-3-4- ریزساختار   62

2-3-4- نتایج آزمون خزش   64

3-3-4- نتایج آزمون سنبه برشی   68

4-3-4- نتایج آزمون سختی گرم   70

4-4- اثر افزایش درصد وزنی Al بر خواص مکانیکی آلیاژهای Zn-3Cu-xAl 70

1-4-4-اثر افزایش درصد وزنی Al بر ریزساختار آلیاژهای Zn-3Cu-xAl 70

2-4-4-اثر افزایش درصد وزنی Al بر خواص خزش فروروندگی آلیاژهای Zn-3Cu-xAl 73

3-4-4-اثر افزایش درصد وزنی Al بر استحکام آلیاژهای Zn-3Cu-xAl 76

4-4-4-اثر افزایش درصد وزنی Al بر سختی گرم آلیاژهای Zn-3Cu-xAl 78

فصل پنجم بحث                                                                                                                81

1-5-بررسی نتایج ریزساختار   81

2-5-بررسی نتایج آزمون خزشی   83

3-5- بررسی نتایج آزمون سنبه برشی   88

4-5- بررسی نتایج آزمون سختی گرم   89

فصل ششم نتیجه­گیری و پیشنهاد                                                                                          92

نتیجه­گیری   92

پیشنهادها   93

منابع   94

Abstract 97

فهرست جدول­ها

جدول 1-3- ترکیب شیمیایی اسمی آلیاژهای مورد استفاده در این تحقیق   35

جدول 1-4- توان تنشی و انرژی فعال­سازی آلیاژهای Zn-3Cu-4Al، Zn-3Cu-5Al و Zn-3Cu-6Al 74

فهرست نمودارها

شکل 1-2- منحنی خزش که نمایشگر مراحل خزش است. منحنی  (A)در آزمایش با بار ثابت و منحنی (B) در آزمایش با تنش ثابت است.   11

شکل 2-2- تاثیر تنش بر منحنی­های خزش در دمای ثابت.   14

شکل 3-2- نقشه مکانیزم­های تغییر شکل.   15

شکل 4-2- اثر نمادین تنش بر آهنگ خزش حالت پایا.   18

شکل 8-2- رابطه عمق- زمان در آزمون خزش فروروندگی با فرورونده استوانه­ای.   24

شکل 9-2- قانون توانی خزش فروروندگی با فرورونده استوانه­ای. 26

شکل 10-2- انرژی­های فعال­سازی خزش فروروندگی با فرورونده استوانه­ای.   27

شکل 11-2- منحنی­های خزش فروروندگی با فرورونده استوانه­ای در دمای K 385 مربوط به آلیاژهای (a) Zn-20Sn،  (b) Zn-30Sn و (c) Zn-40Sn.   28

شکل14-2- نمودار حاصل از آزمون سنبه برشی.   31

شکل 15-2 نمودارهای استحکام برشی آلیاژهای  (a) Zn-20Sn، (b) Zn-30Sn و (c) Zn-40Sn.   32

شکل 16-2- مقایسه (a) استحکام تسلیم و (b) استحکام نهایی آلیاژهای Zn-Sn در دماهای مختلف.   33

شکل 2-4- الگوی پراش آلیاژ Zn-3Cu-4Al در حالت ریختگی.   44

شکل 4-4- منحنی های عمق فروروندگی بر حسب زمان برای آلیاژ Zn-3Cu-4Al در دماهای (الف)
 K 345، (ب) K 375،  (ج) K 405، (د) K 420، (ه) K 445 و (ی) K 495.   46

شکل 5-4- الف) تغییرات نرخ خزش با عمق فروروندگی و ب) تغییرات نرخ خزش حالت پایا با تنش اعمالی در دمای K 420، برای آلیاژ Zn-3Cu-4Al.   47

شکل 6-4- تغییرات نرخ خزش حالت پایا همسان شده با دما و نرماله شده به مدول برشی با تنش اعمالی نرماله شده به مدول برشی، برای آلیاژ Zn-3Cu-4Al.   47

شکل 7-4- تغییرات نرخ خزش حالت پایا همسان شده با دما و نرماله شده به مدول برشی با معکوس دمای آزمون در الف) رژیم دمایی ،پایین و ب) رژیم دمایی بالا، برای آلیاژ Zn-3Cu-4Al.   48

شکل 10-4- الگوی پراش آلیاژ Zn-3Cu-4Al پس از خزش تحت شرایط MPa 200 و K 445.   50

شکل11-4- منحنی­های تنش برشی بر حسب جابه­جایی همسان شده برای آلیاژ Zn-3Cu-4Al در دماهای مختلف.   50

شکل12-4- منحنی­های SPT سه آزمون مختلف در دمای K 405 بر روی آلیاژ Zn-3Cu-4Al. این شکل نشان­دهنده قابلیت تکرارپذیری بالای آزمون سنبه برشی می­باشد.   51

شکل 13-4- تصویر نمایشی منحنی SPT که نشان دهنده ناحیه الاستیک (A1)، ناحیه بعد از تسلیم و قبل از بار بیشینه (A2)، ناحیه بعد از بار بیشینه و قبل از شکست نهایی (A3) و ناحیه شکست نهایی (A4) می باشد.   52

شکل 14-4- تغییرات USS و SYS آلیاژ Zn-3Cu-4Al با دمای آزمون.   53

شکل 15-4- تغییرات سختی با دما در آلیاژ Zn-3Cu-4Al.   53

شکل 17-4- الگوی پراش آلیاژ Zn-3Cu-5Al در حالت ریختگی.   55

شکل 19-4- منحنی های عمق فروروندگی بر حسب زمان برای آلیاژ Zn-3Cu-5Al در دماهای (الف)
K 345، (ب) K 375،  (ج) K 405، (د) K 420، (ه) K 445 و (ی) K 495.   57

شکل 20-4- تغییرات نرخ خزش حالت پایا همسان شده با دما و نرماله شده به مدول برشی با تنش اعمالی نرماله شده به مدول برشی، برای آلیاژ Zn-3Cu-5Al.   58

شکل 21-4- تغییرات نرخ خزش حالت پایا همسان شده با دما و نرماله شده به مدول برشی با معکوس دمای آزمون در الف) رژیم دمایی پایین، و ب) رژیم دمایی بالا، برای آلیاژ Zn-3Cu-5Al.   59

شکل 24-4- الگوی پراش آلیاژ Zn-3Cu-5Al پس از خزش تحت شرایط MPa 200 و K 445.   60

شکل25-4- منحنی­های تنش برشی بر حسب جابه­جایی همسان شده برای آلیاژ Zn-3Cu-5Al در دماهای مختلف.   61

شکل 26-4- تغییرات USS و SYS آلیاژ Zn-3Cu-5Al با دمای آزمون.   61

شکل27-4- تغییرات سختی با دما در آلیاژ Zn-3Cu-5Al.   62

شکل 29-4- الگوی پراش آلیاژ Znl-3Cu-6Al  در حالت ریختگی.   63

شکل 31-4- منحنی های عمق فروروندگی بر حسب زمان برای آلیاژ Zn-3Cu-6Al در دماهای (الف)
 K 345، (ب) K 375،  (ج) K 405، (د) K 420، (ه) K 445 و (ی) K 495.   65

شکل 32-4- تغییرات نرخ خزش حالت پایا همسان شده با دما و نرماله شده به مدول برشی با تنش اعمالی نرماله شده به مدول برشی، برای آلیاژ Zn-3Cu-6Al.   66

شکل 33-4- تغییرات نرخ خزش حالت پایا همسان شده با دما و نرماله شده به مدول برشی با معکوس دمای آزمون در الف) رژیم دمایی پایین، و ب) رژیم دمایی بالا، برای آلیاژ Zn-3Cu-6Al.   67

شکل 36-4- الگوی پراش آلیاژ Zn-3Cu-6Al پس از خزش تحت شرایط MPa 200 و K 445.   68

شکل37-4- منحنی­های تنش برشی بر حسب جابه­جایی همسان شده برای آلیاژ Zn-3Cu-6Al در دماهای مختلف.   69

شکل 38-4- تغییرات USS و SYS آلیاژ Zn-3Cu-6Al با دمای آزمون.   69

شکل39-4- تغییرات سختی با دما در آلیاژ Zn-3Cu-6Al.   70

شکل 42-4- نمودار مقایسه­ای XRD آلیاژهای Zn-3Cu-6Al،Zn-3Cu-5Al  و Zn-3Cu-4Al در حالت ریختگی.   73

شکل43-4- کمینه نرخ خزش در آلیاژهای Zn-3Cu-6Al،Zn-3Cu-5Al  و Zn-3Cu-6Al، تحت تنش­های مختلف و دمای (الف) K 375، (ب) K 405،(ج) K 420 و(د) K 445.   74

شکل 45-4- نمودارهای XRD آلیاژهای Zn-3Cu-6Al،Zn-3Cu-5Al  و Zn-3Cu-4Al پس از خزش تحت دمای K 445 و تنش MPa 200.   76

شکل 46-4- تغییرات استحکام نهایی آلیاژهای Zn-3Cu-4Al، Zn-3Cu-5Al و Zn-3Cu-6Al در آزمون سنبه برشی با دمای آزمون.   77

شکل 47-4- تغییرات استحکام تسلیم آلیاژهای Zn-3Cu-4Al، Zn-3Cu-5Al و Zn-3Cu-6Al در آزمون سنبه برشی با دمای آزمون.   77

شکل 48-4- تغییرات سختی بر حسب دما در آلیاژهای Zn-3Cu-xAl.   78

شکل 49-4- تغییرات ضریب نرم شدن در دماهای بالاتر از دمای گذار در آلیاژهای Zn-3Cu-xAl بر حسب درصد وزنی Al.   79

شکل 1-5- نمودار دو فازی Al-Zn.   81

شکل 2-5-نمودار سه تایی سیستم آلیاژی Zn-Al-Cu.   82

شکل 3-5- تاثیر درصد وزنی Al بر ریزساختار آلیاژهای Zn-3Cu-xAl.   82

شکل 4-5- اثر درصد وزنی Al/ Cu بر سختی آلیاژهای Zn-Cu-Al.   90

فهرست شکل­ها

شکل 5-2- اصول خزش نفوذی،  (a)جریان جای خالی در طول مرزها یا مرز دانه­ها،(b)  تشکیل ذرات در مرزهای طولی و تشکیل مناطق فقیر از ذرات در مرزهای عرضی.   20

شکل 6-2- وقوع لغزش مرز دانه­ای به صورت لغزش و صعود متوالی.   22

شکل 7-2- شمای آزمون خزش فروروندگی با فرورونده استوانه­ای.   23

شکل 12-2- تصویر SEM نمونه Zn-30Sn.   29

شکل 13-2- نمایی از دستگاه سنبه برشی.   30

شکل 1-3- سه نمای رسم شده از قالب ریخته­گری.   36

شکل 2-3- تصویر قالب ریخته­گری.   36

شکل 3-3- الف) تصویر قالب سنبه برشی مورد استفاده و ب) تصویر نمایی از قالب که نحوه قرار گیری نمونه در قالب را نشان  می­دهد.   41

شکل1-4- تصویر میکروسکپ نوری از ریزساختار آلیاژ Zn-3Cu-4Al در حالت ریختگی (الف) بزرگ­نمایی پایین و (ب) بزرگ­نمایی بالا.   43

شکل 3-4- تصویر SEM آلیاژ Zn-3Cu-4Al در حالت ریختگی (الف) بزرگ­نمایی پایین و (ب) بزرگ­نمایی بالا.   44

شکل 8-4- ریزساختار آلیاژ Zn-3Cu-4Al پس از خزش تحت شرایط MPa 400 و K 445.   49

شکل 9-4- تصویر SEM آلیاژ Zn-3Cu-4Al پس از خزش تحت شرایط MPa 400 و K 445، (الف) در بزرگ­نمایی پایین و (ب) در بزرگ­نمایی بالا.   49

شکل16-4- تصویر میکروسکپ نوری از ریزساختار آلیاژ Zn-3Cu-5Al (الف) بزرگ­نمایی پایین و (ب) بزرگ­نمایی بالا، در حالت ریختگی.   54

شکل 18-4- تصویر SEM آلیاژ  Zn-3Cu-5Al در (الف) بزرگ­نمایی پایین و (ب) بزرگ­نمایی بالا، در حالت ریختگی.   55

شکل 22-4- ریزساختار آلیاژ Zn-3Cu-5Al پس از خزش تحت شرایط MPa 400 و K 445.   59

شکل 23-4- تصویر SEM آلیاژ Zn-3Cu-5Al پس از خزش تحت شرایط MPa 400 و K 445، (الف) در بزرگ­نمایی پایین و (ب) در بزرگ­نمایی بالا.   60

شکل28-4- تصویر میکروسکپ نوری از ریزساختار آلیاژ  Zn-3Cu-6Al،(الف) بزرگ­نمایی پایین و (ب) بزرگ­نمایی بالا، در حالت ریختگی.   63

شکل 30-4- تصویر SEM آلیاژ Zn-3Cu-6Al ، در (الف) بزرگ­نمایی پایین و (ب) بزرگ­نمایی بالا، در حالت ریختگی.   64

شکل 34-4- ریزساختار آلیاژ Zn-3Cu-6Al پس از خزش تحت شرایط MPa 400 و K 445.   67

شکل 35-4- تصویر SEM آلیاژ Zn-3Cu-6Al پس از خزش تحت شرایط MPa 400 و K 445، (الف) در بزرگ­نمایی پایین و (ب) در بزرگ­نمایی بالا.   68

شکل 40-4- تصویر میکروسکپ نوری از ریزساختار (الف و ب) آلیاژ  Zn-3Cu-6Al،(ج و د) آلیاژ
 Zn-3Cu-5Alو (ه و ی) آلیاژZn-3Cu-4Al ، در حالت ریختگی.   71

شکل 41-4- تصویر SEM (الف و ب) آلیاژ  Zn-3Cu-6Al،(ج و د) آلیاژ Zn-3Cu-5Al و (ه و ی) آلیاژ
Zn-3Cu-4Al ، در حالت ریختگی.   72

شکل 44-4- تصویر SEM از ریزساختار (الف و ب) آلیاژ  Zn-3Cu-6Al،(ج و د) آلیاژ Zn-3Cu-5Al و
 (ه و ی) آلیاژ Zn-3Cu-4Al ، پس از خزش تحت دمای K 445 و تنش MPa 400.   75

چکیده

در این تحقیق رفتار خزشی آلیاژهای Zn-3Cu-4Al، Zn-3Cu-5Al و Zn-3Cu-6Al که به­عنوان
 لحیم­های بدون سرب با کاربردهای فوق دما بالا پیشنهاد شده­اند، به روش خزش فروروندگی با فرورونده استوانه­ای تحت تنش ثابت در محدوده MPa 800-70 و بازه دمایی K 495-345 به مدت 3600 ثانیه در حالت ریختگی مورد مطالعه قرار گرفت. بررسی­های ریزساختاری این آلیاژها نیز به­وسیله میکروسکپ نوری، SEM و XRD انجام شد. رفتار خزشی این آلیاژها نشان داد که آلیاژ Zn-3Cu-4Al دارای کمترین نرخ خزش و یا بیشترین مقاومت خزشی می­باشد. بنابراین افزایش درصد وزنی Al در این آلیاژها منجر به افزایش نرخ خزش و کاهش مقاومت خزشی می­شود. این پدیده مربوط به کروی شدن ساختار یوتکتیک لایه­ای و استحاله چهارتایی α + ε  T΄ +

اشتراک بگذارید:

گزارش مشکل/شکایت

533 - دانلود طرح توجیهی: تولید الکترود و سیم لحیم - 101 صفحه

اختصاصی از هایدی 533 - دانلود طرح توجیهی: تولید الکترود و سیم لحیم - 101 صفحه دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

دانلود طرح توجیهی و مطالعات امکان سنجی طرح

بررسی ابعاد مختلف طرح (معرفی محصول - مالی – منابع انسانی – فضا و ...)

دارای فرمت PDF می باشد.

مفصل و با تمام جزئیات – بسیار کامل و مرتب

مناسب برای شروع یک کسب و کار

مناسب جهت ارائه به دانشگاه به عنوان پروژه درسی

نگارش طرح توجیهی یک طرح کسب و کار خوب باید مانند یک داستان، گویا و واضح باشد و باید اهداف کسب و کار را به صورت موجز و کامل بیان کرده و راه رسیدن به آنها را نیز مشخص نماید. به‌گونه‌ای که سرمایه‌گذاران (دست‌اندرکاران کسب و کار) دقیقاً مفهوم را متوجه شده و خودشان نیز راغب به خواندن و درک دیگر بخش‌ها گردند.

طرح توجیهی در واقع سندی آماده ارائه می باشد که در آن نحوه برآورد سود و زیان و سرمایه ثابت، سرمایه در گردش و نقطه سر به سر، بازدهی سرمایه، دوره برگشت سرمایه و ... بیان خواهد شد.

در صورتی که نیاز به جزئیات بیشتر و یا دریافت فهرست مطالب دارید از طریق بخش پشتیبانی و یا ایمیل فروشگاه با ما در ارتباط باشید.

دانلود مقاله بررسی مشخصات وخواص لحیم نا همجنس آلیاژ

اختصاصی از هایدی دانلود مقاله بررسی مشخصات وخواص لحیم نا همجنس آلیاژ دانلود با لینک مستقیم و پر سرعت .

تاریخچه
آلیاژ حافظه دار TINI ماده ای است کاربردی با استفاده وسیع در بسیاری از منابع از جمله صنایع هوا فضا . انرژی هسته ای صنایع دریایی علوم پزشکی می باشد.این آلیاژ دارای خاصیت ویژه حافظه دار SME الاستیک بسیار بالا . مقاومت به سایش و فرسایش بسیار خوب و پایداری بالا در محیط بیو شیمیایی می باشد.( 1)
.امروزه در صنایع پزشکی از آلیاژ TINI و همچنین فولاد ضد زنگ برای ساخت سیستمهای ارتودنسی دندان استفاده می شود . خاصیت هوشمندی و همچنین الاستیکی بالای آلیاژ TINI به دندان ها این امکان را می دهد که در یک دوره درمانی بلند مدت و تحت نیروی کم ولی مداوم سیمها مکان خود را تصحیح کنند با این روش می توان تغییر فرم زیادی در دندان ها بدون اعمال نیروی زیاد اعمال نمود.(3)
با این وجود استحکام نسبتا پائین این آلیاژ باعث شل شدن تدریجی سیم در حین حرکت دندان ها در جهت مخالف می گردد. در مقابل استفاده از فولاد ضد زنگ بعلت استحکام بالا عیب مذکور را بر طرف می کند. ولی فلاد نیز بعلت داشتن الاستیکیه کم باعث اعمال نیروی زیاد به دندانها شده و از حرکت تدریجی آنها در حین دوره درمانی جلوگیری می کند.
با این تفاسیر تولید یک اتصال ناهمجنس از آلیاژ TINIو فولاد ضد زنگ مزایای استفاده از هر دو ماده را بدنبال دشانه و باعث کاهش طول دره درمان و افزایش کییفیت کار می گردد.
مقدمه
مقاله حاضر حاصل مطالعه سه مقاله تحقیقی می باشد که در آنها اهداف زیر مورد نظر بوده است:
1)بررسی ارتباط بین ریز ساختار و خواص اتصال ناهمجنس و دستیابی به راهکارهای مناسب بمنظور به بهبود خواص اتصال(1)
2)بررسی تاثیر پارامترهای لحیم لیزر بر خواص اتصال (2)
3)مطالعه خواص خوردگی اتصال(3)
محققین فوق ابتدا با استفاده از جوشکاری میکروپلاسما اتصال فوق را تولید کردند که مشکلات این اتصال عبارت بودند از استحکام که جوش (159-127 پاسگال) بعلت تشکیل ساختار سرد و همچنین وسیع بودن منطقه متاثر از حرارت (HAZ) (2)
لذا در کار پژوهشی اخیر به تولید اتصال آلیاژ TINI و فولاد ضد زنگ با اسفتاده از پروسه لحیم سخت لیزر و سیم لحیمی از جنس آلیاژ نقره پرداختند که به بررسی اجمالی نحه کار و نتایج این تحقیق خواهیم پرداخت.
آلیاژ TINI با استحکام کششی 1319-1108 مگا پاسکال و کرنش 18-16 در صد استفاده شد. فیلد متان مورد استفاده دارای ترکیب شیمیائی 68-50 درصد جرمی نقره 30-10 درصد مس .
20-12 درصد روی و 10-0 درصد قلع می باشد. در بخش های دوم وسوم تحقیق از فیلد سما با ترکیب 52 درصد نقره .22%مس.18%روی .8% وزنی قلع استفاده شده که دمای سالید و مس آن 590 و دمای لیکوئید و مس آن 3/635 بوده است.
بررسی ارتباط بین ریز ساختار و خواص اتصال:(1)
فرآیند لحیم با استفاده از یک دستگاه لیزر(JY-100 ) انجام شد. خواص مکانیکی اتصال در دمای اتاق و با استفاده از دستگاه یونیور سال (CSS-44100) و ریز ساختار اتصال با استفاده از میکروسکوپ نوری ،آنالیزور تصویر (VIDAS) میکروسکوپ SEM و دستگاه X-RAY بررسی گردید.
استحکام کششی و سختی اتصال:(1)
شکل (1) نحوه انجام تست مکانیکی بر روی اتصال را نشان می دهد. در شکل (2) پارامترهای لحیم نشان داده شده اند و در شکل (3) نمودار تنش کرنش مربوط به اتصال تحت پارامترهای نادیده در شکل (2) رسم شده است.
نتایج نشان داد که بهترین استحکام کششی سوپر الاستیکی در شرایط ناحیه 10 بدست می آید.
استحکام کششی اتصال 360-320 مگا پاسکال بدست آمد وکرنش الاستیک تا حد 10-8 در صد قابل افزایش بود. در حرارت ورودی کمتر (ناحیه9) استحکام 210-190 مگا پاسکال بدست آمد.منظقه شکست ،فصل مشترک بین آلیاژ TINI و فیلد متال بود که بدلیل پایین بودن حرارت ورودی زمان کوتاه لحیم و در نتیجه پیوند ضعیف بین این دو قسمت است. در منطقه(C) که حرارت رودی لحیم بالا است. شکست اتصال از منطقه HAZ آلیاژ TINI است که نشان دهنده تغییر شدید خواص آلیاژ در این ناحیه می باشد. (شکل4) . همچنین استحکام کششی تا 320 – 300 مگا پاسکال کاهش یافته و سختی نیز کمتر شد.(شکل5).
سوپرالاستیسیته آلیاژ TINI(1)
شکل 6 نمودار تنش – کرنش را برای بار گذاری در سه حالت و سپس برداشتن بار ،نشان می دهد.همانطور که مشاهده می شود،کرنش ایجاد شده در اثر بارگذاری با بر داشتن بار تا حد زیادی قابل بازگشت است و لذا اتلاف سوپر الاستیسته آلیاژ تقریبا پایین می باشد.
تحت خشن بصورتی که در شکل (7) نشان داده شده انجام گردید. خش درست آلیاژ TINI تا زاویه 90 درجه و بعد تا زمان 30 ثانیه انجام شد. با افزایش زایه (B) و افزایش حرارت ورودی لحیم میزان اتلاف خاصیت سوپر الاستیسته آلیاژ TINIافزایش یافت.در شرایطی که پارامترهای لحیم در ناحیه a شکل (2) قرار دارد.اتلاف سوپر الاستیسته آلیاژ در منطقه HAZ کم است. در ناحیه b این اتلاف کمی بیشتر شده و در ناحیه C افزایش اتلاف قابل ملاحظه است. لذا با کنترل مناسب میزان حرارت ورودی می توان خاصیت سوپر الاستیسته و حافظه داری آلیاژ TINI را در حد مطلوب نگه داشت.
ریز ساختار اتصال غیر همجنس:(1)
همانطور که در شکل های ریز ساختاری منطقه لحیم مشاهده می شود (شکل 8) فیلد نقره ای قابلیت تر کنندگی خوبی بر روی هر دو فلز پایه داشته است ولی لایه دیفیوژنی در فولاد ضد زنگ عمیق تر است که این دلیلی برای شکست لحیم از فصل مشترک فیلد و آلیاژ TINI می باشد.
با افزایش حرارت ورودی منطقهhaz آلیاژ TINI دانه درشت تر شد که این می تواند دلیل کاهش شدید سوپر الاستیسیته آلیاژ در منطقه haz و همچنین کاهش استحکام آن باشد.
آزمایش اشعه X نشاندهنده استحاله بخشی از ساختار B19 به B2 در ناحیهHAZ آلیاژ TINI و بدلیل حرارت بیش از حد می باشد.
بررسی تاثیر پارامترهای لحیم سخت لیزر بر خاص اتصال:(2)
لحیم کاری با استفاده از لیزر ND:YAG انجام شد . بمنظور کاهش ناحیه HAZ در سمت آلیاژ TINI اشعه لیزر در جهت لبه فولاد ضد زنگ متمرکز گردید.(شکل 9) ریز ساختار با استفاده از EDS,XRD,SEM انجام گرفت. خاصیت سوپر الاستیسیته آلیاژ TINI در دمای اتاق و با دستگاه کششی یونیورسال بررسی گردید.(شکل10)
آزمایش خش تا زاویه 90 درجه بمدت 30 ثانیه انجام شد. پس از برداشتن بار زاویه به B1 رسیده و سپس در آب جوش 100 زایه به B2 رسید(شکل 11) . نرخ بازگشت فرم منطقه HAZ آلیاژ TINI (B) با فرمول زیر تعیین شد.
آزمایش میکرو سختی با نیروی 96/1 نیوتن و زمان 30 ثانیه انجام شد تا اصلاحات ناشی از فرآیند لیزر بررسی شود.
ریز ساختاراتصال:(2)
شکل (12) ریز ساختار فیلد نقره ای را نشان می دهد نتایج EDS,XRD (شکل 13 و جدول1)
نشان می دهد که ریز ساختار فیلد دارای محلول جامل X-AG با رنگ سفید محلول جامد X-CU با رنگ سیاه که توسطX-AG ,AG3SN,AGZN,X-CU, CU41SN11,CU5ZN8 می باشد. شکل 14 ترکنندگی مناسب فیلد بر روی هر دو فلز پایه را نشان می دهد . فصل مشترک های اتصال در دو سمت خلاف فاقد حفره است.
شکل 15 ترکیب شیمیایی را در قسمت درز اتصال نشان می دهد. دانه بندی در این قسمت ریز تر از قسمت فیلر متال اشت. فرآیند تبلور مجدد فیلر متال در شرایط غیر تعادلی صورت گرفته و انازه دانه درز جوش با سرعت سرد شدن فیلر متال متناسب بوده است . با کاهش سرعت سرد شدن میزان تحت تجدید کمتر شده و اندازه دانه درشت تر می شود. با افزایش حرارت لیزر و زمان فرآیند سرعت سرد شدن فیلر کاهش می یابد . که باعث درشت دانه شدن فاز X-CU در قسمت درز جوش می شود.در شکل 16 ریز ساختارهای بدست آمده فلز پایه TINI و ناحیه HAZ نشان داده شده است . آنالیزX-RAY در شکل 17 نشان می دهد که ناحیه HAZ آلیاژ TINI حاوی فازهای مخلوط B16,B2 در دمای اتاق است.
با افزایش حرارت تولید لیزر و افزایش زمان لحیم ریز ساختار ناحیهHAZ بسمت دانه درشتی می رود.
ناحیهHAZ در فولاد ضد زنگ تنها حاوی فاز آشیت است که با افزایش حرارت و زمان درشت دانه می گردد.

خواص اتصال لحیم2)
شکل 18 پروفایل میکرو سختی را در فواصل مختلف از مرکز لحیم و رد شرایط مختلف پارامتری نشان می دهد. سختی در درز جوش پایین ترین میزان را دارد و با افزایش فاصله بسمت هر یک از فلزات پایه میزان سختی افزایش یافته است . افزایش حرارت ورودی و زمان لحیم کاری باعث کاهش سختی شده است . همچنین بطور واضح تغییر ات پارامتری تاثیر شدید تری بر روی سختی ناحیهHAZ آلیاژ TINI به نسبت ناحیهHAZ فولاد ضد زنگ دارد. دلیل این امر هدایت حرارتی بسیار کمتر آلیاژ TINI به نسبت فولاد می تواند باشد.
شکل 19 دیاگرام های تنش کرنشی را برای ناحیهHAZ و فلز پایه TINI در شرایط مختلف لحیم کاری نشان می دهد. همانطور که مشاهده می شودو در ناحیه HAZ و در حالت لحیم کاری با حرارت 70 وات و 20 ثانیه نمودار بار گذاری تقریبا مشابه نمودار فلز پایه است ولی نمودار در حالت برداشتن بار تفاوت زیادی با فلز پایه دارد و میزان کرنش پسماند به 22/2 درصد رسیده است. درکل نتایج نشان می دهد که با افزایش حرارت ورودی و افزایش زمان لحیم کاری سوپر الاستیسیته TINI در ناحیهHAZ کاهش می یابد و این کاهش در حرارت های بیش از 60 وات و زمان بیش از 15 ثانیه تشدید می شود.
کاهش سوپرالاستیسته در ناحیهHAZ آلیاژ TINI را می توان به ساختار های دانه درشت نسبت داد. لذا در کل کاهش حرارت ورودی و زمان لحیم کاری نتایج مطلوب تری را به دنبال خاهد داشت.
در جدول 2 نتایج مربوط به آزمایش خش در فلز پایه و منطقهHAZ آلیاژ TINI در شرایط مختلف جوشکاری آمده است نرخ بازگشت فرم (B) برای فلز پایه در دمای 100 در حدود 6/99 درصد است در حالی که این کمیت در ناحیهHAZ با افزایش حرارت ورودی و زمان فرآیند بطور پیوسته کاهش یافته است. این بدان معناست که در کل افزایش حرارت ورودی و زمان لحیم کاری باعث تضعیف خاصیت هشمندی آلیاژ TINI می گردد. همچنین در حین گرم و سرد شدن سریع استحاله B2-B19 که همراه با درشت شدن دانه هاست در منطقه HAZ اتفاق می افتد که تضعیف خاصیت حافظه داری آلیاژ TINI را به این مساله نیز می توان نسبت داد.

فرمت این مقاله به صورت Word و با قابلیت ویرایش میباشد

تعداد صفحات این مقاله   15 صفحه

پس از پرداخت ، میتوانید مقاله را به صورت انلاین دانلود کنید